切屑形成的基本理论与屑形控制
由于金属切削过程是在高温、高压、高速下进行，因此切屑的形成机理相当复杂。为了在切削加工中有效控制屑形，提高加工效率，改善加工表面质量，有必要对金属切削过程的一些基本理论进行深入研究和探讨。
1 滑移与滑移线
机械制造是利用金属塑性变形机理，采取滚压、轧制、冷拔或切削加工等方法，使零件达到要求的形状和尺寸。根据金属塑性变形理论可知，金属产生塑性变形的基本机理是滑移，即清移是金属最主要的塑性变形方式。
金属的滑移仅在剪应力作用下才能发生，即当剪应力t达到金属材料的剪切强度极限ts时，便会产生塑性变形。在平面变形条件下，多晶体金属中的滑移是沿最大剪应力方向发生的，即滑移带与最大剪应力迹线相重合。假设在连续应力场(塑性区)内最大剪应力迹线是无限密集的，则沿最大剪应力方向不断由一点到与其无限接近的另一点，即可在变形平面上绘出两组相互正交的曲线(如图1所示)，从而形成由切屑形成过程中第一变形区内部分滑移线与流线(或相邻部分)组成的格子。
滑移线的微分方程为
第一组滑移线： dy/dx=tanw
第二组滑移线： dy/dx =-tanw
图1 滑移线和最大剪应力迹线
图2 与滑移线相切的直角坐标系
第一、第二滑移线的参变量分别用a和b代替。选取滑移线oa、ob为两曲线坐标轴，用坐标轴的曲线坐标(a，b)表示平面上p点的位置(见图2)。这样，在曲线坐标网的任一a线上坐标b等于常值;在任一b线上坐标a等于常值。因此，在无限接近p点处，坐标曲线a和b与选取的直角坐标轴相重合，因此可认为
dx=dsa，dy=dsb
式中，dsa和dsb分别为曲线a和b的弧长微分。因此有
图3 两滑移线间的滑移线转角
图4 切屑中的应力
2 切屑的变形和卷曲
根据滑移线性质的汉基定理可知，滑移线a1与a2、b1与b2是无限接近的。b1线在 p点与f点的法线的交点O1 为b1线在p点的曲率中心;b2线在e点与 d点的法线的交点 O2 为b2线在 e点的曲率中心。在图3中，wpf=wed，wpe=wfd。b2线在p点的曲率半径等于b2线在e点的曲率半径加上滑移线a1由 e点与p点的弧长增量Δs。由于弧长pf>ed(见图3)，从而使切屑发生变形。同理，由于弧长pe>fd，切屑必然发生卷曲。
在图4中，用一个剪切面oM代替第一变形区，如果用点流动到剪切面上的p点，第二滑移线与第一滑移线在p点的切线垂直，即剪应力t与平行于第一滑移线在p点的切线的正应力s形成直角。在坐标系xpy内，p为原点，OM即为第二滑移线的切线，X轴即为s和t的合力方向，并与t成45°的夹角，与第一滑移线在p点的切线的.夹角为p/4。由于s和t的夹角为p/2。+s和-s形成一个力矩，使切屑以p(空间坐标时为Z)为轴发生卷曲。
此外，随着切屑在前刀面上流动，其底层受到挤压，晶粒被拉长，造成切屑底部膨胀，促使切屑进一步弯曲变形，引起切屑卷曲。
3 切屑屑形及其控制
金属材料的性能不同，其滑移性质也不相同，即使在相同条件下进行切削，所得切屑的类型、尺寸(变形程度)也不相同。
对于多晶体的塑性金属，切应力与作用于滑移线上的正应力的大小和方向无关，引起滑移面切变的原子移动是依次发生的，因此在切削塑性金属时容易得到连续状切屑。低塑性金属(或因形变硬
化使塑性变差的金属)的切应力与正应力的大小和方向有关，容易产生刚性滑移(或称机械滑移)，它与塑性金属发生的位错式滑移明显不同，由原子层组成的原子群在滑移面上相对于另一些材料层同时滑动，随着滑移的产生，滑移带的不完整性破坏增大，结果将导致宏观完整性破坏。因此，切削脆性金属时，容易因机械滑移而得到崩碎切屑。
切削塑性金属时，断屑是需要解决的主要矛盾。为有利于断屑，应尽可能增大切屑的基本变形和附加变形。如以较高切削速度切削碳钢或合金钢时，为得到螺旋卷屑、长紧卷屑或C形切屑，车刀应采用外斜式卷屑槽(见图5)，刀具合理几何参数范围：t=5°-15°，h=0.5-1.5mm，s=65°-80°;k值由背吃刀量则和进给量f决定，当 ap=0.4=20mm、f=0.15-1mm/r时，k=1.5-7mm。文献[2]、[7]等给出了这方面的一些参考数据，但文献中给出的切削用量、刀具几何参数(尤其是倒棱、卷屑槽等参数)以及附加断屑台(或断屑器)结构、尺寸等与切削用量相匹配的数据多是在特定试验条件下得出的，如工件材料性质或切削条件改变，刀具几何参数、断屑台(或断屑器)尺寸等也需通过试验重新确定。
切削灰铸铁等脆性金属时，如何得到连续屑形也是一大难题。脆性金属的切削过程如图6所示。当刀具刚切入工件时，被切削金属层首先发生弹性变形(见图6a);随即切屑在切削刃部开始产生裂口(见图6b) ;刃前裂口以每秒上千米的速度发生失稳扩展，使被切削金属层产生不同方向的裂纹(见图6c);裂纹贯穿整个切削厚度，形成不规则的崩碎切屑(见图6d)。